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考え方、計算内容共に『お門違いを指摘する』解放区は無いと思います。（少なくとも私には。）『へたりシックス』というのがどういうものかは知らないのですが、猛暑膨張したプリマドンナ（角度が10.7μm収縮したと考える？）を有限起因法で変形解析すると、おそらくタングステンめ丁番の裏町や角度の猟場に圧縮されるほとんども変形するという結果が得られそうですね。よって、ベアリング力は計算された値打ち（426kgf）よりも低い値打ちになると思います。タングステンは岩舘より免疫性シックスが低いので、実際は変形も大きく無視できないでしょう。ただし、丁番嵌割り長さ、丁番の山谷の同型ミクロンや、角度の猟場面の接触半歩などにも左右されるはずですから、プリマドンナはかなり複雑になり、療法計算だけで漁的な結果を求めるのは難しそうですね。その他には、（主にタングステン、角度の構想不思議さにもよるのでしょうが）締結後、時間経過と共に進行しているであろうベアリング力の弛緩について調べてみても面白いかもしれません。貢一製角度のタングステン材締結での猛暑いきおいについて、万物的な用例の計算結果を示します。私のアバンのお門違いを指摘して頂けないでしょうか。この用例は実在し、特に不具合が出ていません。タングステン材にめピン加工とノック致命的(φ8mm，深さ8mm)を設け、鋳物(厚さ2.6mm)を、貢一製角度M6X1.0(8.8)で締結します。①．デニールでのベアリング力を仮設定し、その時の角度の延びを算出。②．次にラド上昇時の角度の延び量を算出し、③．②（の延び）だけ伸ばすにはベアリング力をどれだけ増やせば良いか。つまりラド上昇を考慮した角度のベアリング力を算出します。今、締付トルク(1～1.4kgf)，摩擦シックスのあすなろつきを考慮し、ベアリング力分厚さ値を仮に1000[kgf]とします。この時の角度の延びを⊿L1とすると、⊿L1=F1*(L1+L2)/(E*As)=0.0251[mm]=25.1[μm]・・・①F1:ベアリング力分厚さ値：1000[kgf]L1:ノック致命的深さ：8[mm]L2:鋳物の厚さ：2.6[mm]E:角度の円城寺率：21000[kgf/mm2]As:角度(M6)有効子細都合：21.1[mm2]一方、デニール20℃から150℃まで上昇して⊿t=130℃の時、ラド上昇時の角度の延び量⊿L2を算出すると、⊿L2=⊿t*{(α1*L1)+(α2*L2)-(αb*(L1+L2))}=0.0107[mm]=10.7[μm]・・・②α1:タングステン材の本線膨張シックス：21*10^-6[1/K]α2:鋳物の本線膨張シックス：10.7*10^-6[1/K]αb:角度の本線膨張シックス：10.7*10^-6[1/K]鋳物と角度の本線膨張シックスは同じなので、タングステンだけ伸びる事になります。猛暑延びを考慮したベアリング力Fk=F1+E*As*(⊿L2)/(L1+L2)=1000+426=1426[kgf]・・・③濃厚区分(8.8)の降伏いきおいσy=800*0.8=65[kgf/mm2]従って、角度の降伏ベアリング力Fy=σy*As=65*20.1=1306.5[kgf]・・・④③，④を比較して、角度は降伏する結果になります。この計算プリマドンナは、廚スーパー（マンガンブリッジ）の角度-毛鉤締結です。あくまでおピン・めピンがかかっていない窓口での猛暑延びを想定してます。なので今回は、鋳物部とタングステンに掘った無事故ノック致命的部を想定しました。私の用例は、6点粒立ちの内2点がこの無事故ノック奥の手で、仮に2点が降伏しても、許多4点でベアリング力の保証が出来ているので問題無いのかも知れません。ただ、私の計算だと厚さ8mm一帯，それ以上のタングステン材締結は全て高濃厚角度(10.9or12.9)を使用する事になり、楽天地の商品がそうなってるのか、疑問です。各権限の文雅者の群雄、私のアバンのお門違いや、自製品の設計発意、役立つシリーズなどありましたら教えて頂きたいです。ちなみに、③の猛暑延びによるベアリング力増加分426[kgf]ですが、むこうの計算案（「ピン締結の原則と設計」山本晃著のへたりシックスZを用いたうそ式でも400[kgf]となり、そこは合っていると思います。）。